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品質保證具備一級高空作業資質的施工企業，公司擁有一批訓練有素的攀高作業技術人員和其他專業技術人員，所有操作人員都持證上崗。公司多年采用不搭腳手架,不停產高空作業,確保安全施工,文明施工, 為業主單位開源節流。公司嚴格按照圖紙的技術要求和規范進行冷卻塔新建的施工和供料，嚴格按照安全生產法和文明施工的規定來規范施工隊伍,在質量,安全和文明施工上向業單位交出了滿意的答卷。公司嚴格按照圖紙的技術要求和規范進行冷卻塔新建的施工和供料，嚴格按照安全生產法和文明施工的規定來規范施工隊伍,在質量,安全和文明施工上向業主單位交出了滿意的答卷。
專業承接：
（一）高空建筑工程: 新建磚煙囪（65m以內），砼煙囪滑模（240m以內），煙囪圖紙設計，基礎澆灌，包工包料等服務，輪窯新建及水塔、糧倉、水泥儲罐的新建、清理，煙囪增高，煙囪加高等工程。
（二）高空拆除工程: 磚煙囪拆除、砼煙囪拆除、水泥煙囪拆除、混凝土煙囪拆除、涼水塔拆除、水塔拆除（人工拆除、定向拆除、爆破拆除），各種電視塔拆除、鐵塔拆除、鐵截架拆除，高空砼制框架拆除，及其它高難度拆除工程等。
（三）高空防腐工程: 煙囪刷色環航標，煙囪寫字、煙囪裝飾美化、涼水塔防腐，鋼結構防腐，爐架防腐，網架防腐、管道防腐，鐵煙囪油漆防腐，尿素造粒塔、排毒塔防腐，各種鐵塔防腐，煙囪防腐（包箍、平臺、爬梯、護網、避雷針），電視塔架、行車防腐，賓館、大廈外墻刷涂料，煤棚輸煤棧橋防腐，吊機防腐等工程。
（四）高空安裝工程: 煙囪安裝避雷針、航標燈，鋼煙囪安裝，煙囪安裝爬梯、安全平臺、安全護網、煙囪頂口云梯及各種鐵塔安裝，廠房、車間玻璃安裝。
（五）高空維修工程: 煙囪加箍加固，煙囪碳纖維布加固，煙囪拆除加高，煙囪整傾斜校正，煙囪更換內襯，煙囪擴大或縮小頂口，煙囪內壁清灰除塵，煙囪裂縫修補， 煙囪頂口修補，檢修或更換避雷設施，煙囪維修防腐，煙囪水泥粉刷，輪窯維修、更換內襯、煙囪抽煙力不夠煙囪增高等。近年來，公司運用“無腳手架、不停產施工、高空懸掛作業”等技術。出色的完成了千余項煙囪新建、拆除、維修、防腐、美化工程。在以上工程的施工中，均以合理的報價、的機械設備、精湛的施工工藝、安全快捷的優質服務，贏得了社會各界和廣大客戶的高度贊譽。
北票煙囪加高-增高公司介紹磚煙囪拆除加高施工方案
一、磚煙囪概況
錫礦山閃星銻業有限公司鍋爐房50m高磚煙囪,建于1987年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5)
混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節和2節,每節度為8m(內襯總高20m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環向配筋為Φ6@300。1998年底發現煙囪上部出現一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1•5m左右裂縫較為嚴重,縫寬大值約3cm,如圖1所示。
二、裂縫原因分析
經現場檢測,發現斜裂縫基本上是沿著灰縫出現。根據調查,長沙地區未發生過地震,即使,故首先排除了地震作用的可能性。現場以經緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發現,內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。
三、處理措施
由于該磚煙囪已使用11年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續使用15年左右。經專家現場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。采取的具體措施如下:
1•該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經過多年沉降固結,地基承載力顯著提高,因此
2•將頂部25m區段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。
3•對頂部25m以下區段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區段筒壁用60×6鋼板間距1000mm箍緊。
4•對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。
5•對煙囪頂部6m區段磚筒內壁重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。
四、加固驗算
本次加固驗算,均按現行結構設計規范執行。計算中考慮豎向荷載由舊磚煙囪和新加混凝土筒
共同承擔,水平荷載(風荷載、地震作用、溫度作用)全部由新加混凝土筒承受。計算中不考慮舊磚煙囪繼續承受水平荷載,以偏于安全,計算附加彎矩時,也不考慮舊磚煙囪對新加混凝土筒的約束作用。
1•已知條件
①舊磚煙囪砌筑材料為MU10磚,M5混合砂漿,基本尺寸見圖2。
②地震基本烈度為7度,Ⅱ類場地,基本風壓0•5kPa。
③新加混凝土筒壁厚80mm,采用C20細石混凝土噴射成型。
2•受熱溫度計算
煙氣溫度T=400°C,夏季室外高溫度取為35°C,冬季室外低溫度取為-30°C,根據《煙囪
設計規范》[2](GBJ51-83),計算得混凝土筒內壁高受熱溫度tmax=130°C,外壁高受熱溫度tmax=75°C,均小于規范規定限值tmax=200°C,為簡化計算,取混凝土筒壁平均溫度tc=100°C,鋼筋平均溫度ts=100°C。按規范計算混凝土和鋼筋在溫度作用下的材料特性見。
3•內力計算
根據《建筑抗震設計規范》[3](GBJ11-89),磚煙囪(H≤60m)基本自振周期可按下式計算:
T1=0•26+0•0024*H2/d2(1)
H—自基礎頂面算起的煙囪高度(m)d—煙囪筒身半高處截面外徑(m),對本工程
應考慮混凝土筒壁厚T1—煙囪基本自振周期(S),本工程經計算T1得
T1=0•26+0•0024*332/2•832=0•586(s)
根據《建筑結構荷載規范》[4](GBJ7-89),《建筑抗震設計規范》(GBJ11-89),《煙囪設計規范》(GBJ51-83),進行恒載、風荷載、地震作用計算,計算附加彎矩時考慮基礎傾斜及日照影響(取tanθ=0•06,ΔT=20°C),計算的各截面控制內力見表2~表3。
截面號標高(m)恒載NK(kN)風荷載地震作用
4•截面配筋驗算
在承載能力極限狀態下,新加混凝土筒的結構重要性系數γ0取1•1,筒身抗震承載力調整系
數γRE取0•85,考慮2種荷載組合進行截面強度驗算。
1•4*風荷載
根據《煙囪設計規范》,對各水平截面進行承載能力計算,得縱筋面積組合ⅠAs=3400mm2,組
合ⅡAs= 4100mm2,實配縱筋40Φ12,As=4524mm2,環向配筋采用Φ8@250。
5•使用階段驗算
在使用階段考慮如下3種組合對各截面進行應力及裂縫寬度驗算。
組合Ⅰ:恒載+風荷載
組合Ⅱ:恒載+風荷載+溫度作用
組合Ⅲ:恒載+溫度作用
計算得:混凝土壓應力σcmax=2•4MPa,鋼筋應力σs=50MPa,水平裂縫寬度wmax=0•13mm,豎向裂縫寬度wmax=0•11mm,均滿足正常使用極限狀態要求。
五、加固施工步驟與構造措施
1•將煙囪頂部1•5m區段裂縫較寬的舊磚煙囪筒壁予以拆除。
2•將煙囪頂部1•5m以下區段裂縫噴注M10水泥砂漿,使裂縫閉合。
3•用60×8鋼板,間距1000mm箍緊裂縫區段,并超出裂縫區段1000mm,以防止裂縫繼續擴展。
4•將頂部1•5m區段重新用MU10磚,M5混
合砂漿砌筑至頂圈梁下,砌筑時配置環向鋼筋Φ8@250,縱向鋼筋Φ12@300,并錨入頂圈梁250mm。
5•將舊磚煙囪表面鑿毛,消除酥碎部分及污物,用清水沖洗,并刷素水泥漿一道,以使新加混
凝土筒與舊磚煙囪牢固粘結。
6•在舊磚煙囪基礎頂面加設基礎圈梁240×300,配筋6Φ12/8Φ@200。
7•綁扎縱向鋼筋和環向鋼筋,縱向鋼筋應錨入新加基礎圈梁和重新砌筑的頂圈梁內,使新加混凝土筒與舊磚煙囪從基礎到頂端均連成整體。
8•沿煙囪周身噴射C20細石混凝土80mm厚,澆筑頂圈梁360×240,配筋6Φ12/Φ8@200。
9•將頂部6m區段的磚筒內壁松動的礬土水泥沙漿清除,重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。
更新時間：2024/12/22 20:26:30
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